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為 熱管（基管）內(nèi)徑
為熱管蒸發(fā)段長度，
如為冷凝段中實際換熱長度，
為充氣 長度,
為熱管冷凝段長度
為繞流熱管蒸發(fā)段的煙氣溫度,
為 繞流熱管冷凝段的空氣溫度，
為熱管蒸發(fā)段的壁面溫度,
為熱管蒸發(fā)段的管 內(nèi)蒸汽溫度,
為熱管冷凝段的管內(nèi)蒸汽溫度，
為熱管內(nèi)平均蒸汽溫度，
為充氣段內(nèi)的氣體溫度，
為蒸發(fā)段從煙氣（
）至管內(nèi)蒸汽（
）之間的傳熱系數(shù), 
為冷凝段從管內(nèi)蒸汽（
）至管外空氣之間的傳熱系數(shù)，
。
由此可求出壁溫
；,注意到
與充氣段的長度
聯(lián)系在一起,這樣就可以通過充氣段長度 的自動變化，起到調(diào)節(jié)壁溫的作用，從而防止露點腐蝕的發(fā)生。式（3. 4. 11）可解岀充氣 段長度為
的計算可通過下面的實例加以說明。
= 2.0m,冷卻段長度=1.5 m,基管外面都帶有環(huán)形翅 片,翅片間距都是8 mm,翅片高都是16 mm；煙氣入口溫度為220℃，出口溫度為150℃； 空氣入口溫度為20℃，出口溫度為100℃。
=150 空氣溫度
=20℃，煙氣側(cè)基管壁溫
蒸發(fā)段傳熱 系數(shù)知和冷凝段傳熱系數(shù)知可由熱管的傳熱計算得到，此處假定
=
。
應(yīng)達(dá)1. 14 m才能保證
這意味著， 1.5 m的冷卻段長度的絕大部分被氣體充滿。與冷凝器工作段
之間的分界面是平面；
為因為充氣段不參與換熱，可以認(rèn)為充氣段內(nèi)的溫度
等于 管外的空氣溫度
;
對應(yīng)；而蒸汽分子對應(yīng)的分壓力為
(也對應(yīng)
)；兩者之和等于熱管內(nèi)蒸汽 的總壓力
(對應(yīng)
)，即
且壁溫
與管內(nèi)蒸汽溫度十分接近，取
。
為充氣分壓力，
為充氣體積,
為充氣段橫截面積,
為氣 體常數(shù),
，
為氣體溫度，等于外界空氣溫度
為充氣質(zhì)量,kg。
對于水蒸氣：在
下， 
；在
下,
；對于 充氣為氮氣的情況下，
,由式(3. 4. 14)可解出充氣質(zhì)量：
=0. 002 83 kg = 2. 83 go
及對應(yīng)的壁溫
。按例3.4.4中設(shè)定的 條件,計算結(jié)果見表3.4. 1。| 工況No. |
煙氣溫度 |
空氣溫度 |
充氣段長度/ |
充氣段相對長度/ |
加熱段壁溫 |
| 1 | 124 | 0 | 1.44 | 0. 960 | 120 |
| 2 | 150 | 20 | 1. 14 | 0. 760 | 130 |
| 3 | 180 | 60 | 0. 76 | 0. 507 | 148 |
| 4 | 193 | 85 | 0. 67 | 0. 447 | 161 |
| 5 | 222 | 100 | 0.43 | 0. 286 | 179.5 |
；由式(3. 4. 12)和式(3. 4. 14)聯(lián)立求解得到。 此外，在設(shè)計和制造時還應(yīng)考慮以下方面：
為冷凝段長度。
的20% -30%比較合 理，因為值代表了不參加換熱的空間,值過大，將使設(shè)備的經(jīng)濟(jì)性下降。上一篇：34.3安全長度比
